電磁換向閥的換向可靠性分析_液壓泵廠家、液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)、液壓系統(tǒng)廠家、變量葉片泵、液壓柱塞泵、液壓齒輪泵、液壓泵站設(shè)計(jì)

    在仔細(xì)分析換向滑闊換向時(shí)換向阻力后不難發(fā)現(xiàn)，兩端推桿處O型密封圈的靜、動(dòng)摩擦力要么很小，要么等于零，閥心與閥體之間液壓卡緊力在閥心上開設(shè)均壓格后數(shù)值很?。婚y心運(yùn)動(dòng)粘性摩擦阻力和電磁鐵剩磁力可忽略不計(jì)。因此，影響換向可靠性的主要是彈簧力和穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力。由于穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的影響不僅與閥的工作壓力、流皿大小有關(guān)，而且與閱的結(jié)構(gòu)和機(jī)能有關(guān)，因此有必要進(jìn)一步進(jìn)行分析。

    1.不同結(jié)構(gòu)的三位四通滑閥的穩(wěn)態(tài)濃動(dòng)力。二臺(tái)肩三沉割槽結(jié)構(gòu)，在閥口A和B處各產(chǎn)生一個(gè)穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力FSA和FSO。因A口為完整腔，液壓系統(tǒng)(液壓系統(tǒng)也稱作液壓站主要包含的配件有液壓葉片泵、馬達(dá)等動(dòng)力元件，管式單向閥、電磁閥、疊加閥等控制元件和液壓油缸液壓站的執(zhí)行元件)的液動(dòng)力FSA使閥口趨于關(guān)閉，方向如圖示；B口為非完整腔，液動(dòng)力F，使閥口趨于開啟，方向如圖示。顯然，兩液動(dòng)力的方向相反，可以互相抵消一部分。而三臺(tái)肩五沉割槽的結(jié)構(gòu)兩閥口均為完整腔，兩液動(dòng)力FSA、FSO同向，合力阻礙閥口的開啟，對閥心復(fù)位有利。

    2.不同中位機(jī)能的三位四通滑閥的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力。三臺(tái)肩五格式滑閥二種不同中位機(jī)能作用在閥心上的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的示意圖。P型機(jī)能的滑閥，閥心處于中位時(shí)，作用在閥心上的兩個(gè)液動(dòng)力F，和F，不僅方向相反而且大小相等，因此合力為零;在閥心左移時(shí)，因閥心先切斷油口P-A，再連通油口A-T,若結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)得當(dāng)，兩閥口處的液動(dòng)力仍可抵消。對圖4-12b所示的C型機(jī)能滑問，閥心處于中位時(shí)僅在閥口A處有一掖動(dòng)力FsA，力的方向使閥心向左移，力圖偏離中位。當(dāng)閥心向左移時(shí)，先是切斷油口PEA，然后才連通油口P-B，A-T，此時(shí)兩閥口的液動(dòng)力Fs。和Fsr同向，阻礙閥心運(yùn)動(dòng)。若闊心向右移，則油口P- A始終溝通，油口B-T在阿心移過一段距離后才開啟。因此，在油口B- T溝通前，作用在何心上的液動(dòng)力FM阻礙閥心位移，在油口B-T開啟后，因作用在閥心的液動(dòng)力F，與Fse方向相同，換向阻力增大。

    3.由以上兩例分析巳知，不同的滑閥結(jié)構(gòu)及不同的中位機(jī)能，作用在閥心上的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力的表現(xiàn)形式不一樣。為保證換向滑閥換向可靠，即操作力或復(fù)位力大于換向力，一般需通過限制閡口的通流量和工作壓力來限制穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力，通徑為10mm的某直流電磁換向滑閥的工作性能極限曲線。中位機(jī)能不同曲線不同.曲線的左下方為該機(jī)能電磁換向閥的工作域，即可靠換向所允許的壓力和流量。若將四通閥堵一油口做三通閥用，其通能力將大大降低。

4.因電磁鐵吸力有限，電磁換向滑閥的最大通流量為100/min，因作用在閥心的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力隨閱的通流量增大而增大，因此在液壓系統(tǒng)中流量較大的場合，為保證可靠換向應(yīng)選用二級組合的電液換向閥。

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